Turniej na impy (cav.)

Czwartek, 14 maja 2026

Wyniki z 25/26 ośrodków

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Rozdanie nr 8

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Rozdanie nr 8

874

KQ106

4

Q8642

AKQ9

J85

A76

A105

W/-

652

A94

Q109

KJ73

J103

732

KJ8532

9

Liczba lew do wzięcia:


N	2	2	4	6	3		E	10	11	9	7	9
S	2	2	4	6	3		W	11	11	9	7	10

Minimax: 3

W, -460
DeepFinesse ©1999 Wiliam Bailey

zapis	liczba wystąpień	kontrakt		liczba wystąpień	% NS	% EW
150	1	5 W -3		1	10.74	-10.74
100	4	3 W -2		1	10.18	-10.18
		5 E -2		1
		6 E -2		1
		6 W -2		1
50	7	2 W -1		2	9.53	-9.53
		3 E -1		2
		3 W -1		2
		6 E -1		1
-110	1	2 W =		1	6.80	-6.80
-140	1	2 W +1		1	6.20	-6.20
-180	1	2 W +2		1	5.35	-5.35
-200	1	2 W +3		1	4.78	-4.78
-400	23	3 E =		14	0.28	-0.28
-400	23	3 W =		9	0.28	-0.28
-430	48	3 E +1		37	-0.63	0.63
-430	48	3 W +1		11	-0.63	0.63
-460	60	3 E +2		44	-1.60	1.60
		3 W +2		15
		5 E =		1
-490	5	3 E +3		2	-2.51	2.51
		3 W +3		2
		5 E +1		1
-800	1	2 x N -4		1	-8.97	8.97

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ośrodek	runda	NS	EW	kontrakt	rozg.	wist	lew	zapis	IMP NS	IMP EW
DS/136	2	6	2	3	E	3	+2	-460	-1.60	1.60
DS/136	2	1	3	3	E	3	+2	-460	-1.60	1.60
DS/136	2	5	4	2	W	4	-1	50	9.53	-9.53
DS/336	2	9	12	3	W	6	+2	-460	-1.60	1.60
DS/336	3	11	15	3	W	4	+1	-430	-0.63	0.63
DS/336	8	10	8	3	W	K	=	-400	0.28	-0.28
DS/336	9	13	14	3	W	K	-1	50	9.53	-9.53
DS/380	1	20	29	3	E	5	+2	-460	-1.60	1.60
DS/380	2	25	24	3	E	J	+2	-460	-1.60	1.60
DS/380	3	30	19	3	E	3	+2	-460	-1.60	1.60
DS/380	7	22	27	3	E	J	+1	-430	-0.63	0.63
DS/380	8	18	26	3	E	5	+1	-430	-0.63	0.63
DS/380	9	28	23	3	E	5	+2	-460	-1.60	1.60
DS/380	10	21	17	3	E	3	+1	-430	-0.63	0.63
DS/72	1	36	38	3	E	3	+2	-460	-1.60	1.60
DS/72	3	42	33	3	E	J	+1	-430	-0.63	0.63
DS/72	5	37	31	3	E	5	+2	-460	-1.60	1.60
DS/72	6	35	34	5	E	J	=	-460	-1.60	1.60
DS/72	7	40	41	3	W	K	=	-400	0.28	-0.28
DS/72	8	32	39	3	E	5	+1	-430	-0.63	0.63
DS/94	1	47	46	3	E	5	+1	-430	-0.63	0.63
DS/94	7	43	48	3	W	K	+1	-430	-0.63	0.63
DS/94	2	50	44	3	E	8	+2	-460	-1.60	1.60
DS/94	5	49	45	3	W	4	+2	-460	-1.60	1.60
KP/464	2	51	62	3	E	5	-1	50	9.53	-9.53
KP/464	3	65	56	3	E	5	+1	-430	-0.63	0.63
KP/464	4	66	54	3	E	3	=	-400	0.28	-0.28
KP/464	10	61	52	3	E	5	+1	-430	-0.63	0.63
KP/464	11	63	55	3	E	5	+1	-430	-0.63	0.63
KP/464	12	53	60	3	E	2	+1	-430	-0.63	0.63
KP/464	13	58	59	3	W	6	+2	-460	-1.60	1.60
KP/50	1	70	79	3	E	J	+3	-490	-2.51	2.51
KP/50	2	75	74	3	W	K	+1	-430	-0.63	0.63
KP/50	3	80	69	3	W	4	+1	-430	-0.63	0.63
KP/50	7	72	77	6	E	J	-2	100	10.18	-10.18
KP/50	8	68	76	3	W	K	=	-400	0.28	-0.28
KP/50	9	78	73	3	E	J	+2	-460	-1.60	1.60
KP/50	10	71	67	3	E	5	+2	-460	-1.60	1.60
LB/265	1	86	84	5	W	K	-3	150	10.74	-10.74
LB/265	2	89	93	2 x	N	4	-4	-800	-8.97	8.97
LB/265	6	90	87	3	W	K	+1	-430	-0.63	0.63
LB/265	7	91	82	3	E	2	+2	-460	-1.60	1.60
LB/265	8	85	81	3	W	4	+1	-430	-0.63	0.63
LB/265	9	88	92	3	E	5	+2	-460	-1.60	1.60
LB/429	1	104	95	3	W	J	=	-400	0.28	-0.28
LB/429	2	97	100	3	E	5	+1	-430	-0.63	0.63
LB/429	3	99	103	3	E	5	+1	-430	-0.63	0.63
LB/429	8	98	96	3	W	4	+1	-430	-0.63	0.63
LB/429	9	101	102	3	E	J	+2	-460	-1.60	1.60
LD/460	1	109	108	3	E	3	+2	-460	-1.60	1.60
LD/460	2	112	106	3	E	J	+2	-460	-1.60	1.60
LD/460	5	111	107	3	E	5	+1	-430	-0.63	0.63
LD/460	7	105	110	3	E	5	+1	-430	-0.63	0.63
LD/478	2	113	124	3	E	J	=	-400	0.28	-0.28
LD/478	13	120	121	3	E	K	=	-400	0.28	-0.28
LD/478	1	119	126	3	E	J	+1	-430	-0.63	0.63
LD/478	3	127	118	3	E	5	+1	-430	-0.63	0.63
LD/478	10	123	114	3	E	J	+1	-430	-0.63	0.63
LD/478	12	115	122	3	E	J	+1	-430	-0.63	0.63
LD/478	4	128	116	3	W	K	+2	-460	-1.60	1.60
LD/478	11	125	117	3	E	5	+2	-460	-1.60	1.60
LU/468	1	134	132	3	E	5	+2	-460	-1.60	1.60
LU/468	2	137	141	3	E	3	=	-400	0.28	-0.28
LU/468	3	142	131	3	E	5	+1	-430	-0.63	0.63
LU/468	6	138	135	3	E	J	+2	-460	-1.60	1.60
LU/468	7	139	130	3	E	5	+2	-460	-1.60	1.60
LU/468	8	133	129	3	E	J	+2	-460	-1.60	1.60
LU/468	9	136	140	3	E	5	+2	-460	-1.60	1.60
MA/46	1	146	143	3	W	K	-1	50	9.53	-9.53
MA/46	1	144	145	3	E	2	+1	-430	-0.63	0.63
MA/508	1	151	152	3	E	5	+2	-460	-1.60	1.60
MA/508	2	147	155	3	E	5	+2	-460	-1.60	1.60
MA/508	3	150	154	2	W	4	+3	-200	4.78	-4.78
MA/508	8	156	149	2	W	K	+2	-180	5.35	-5.35
MA/508	9	148	153	3	W	6	+3	-490	-2.51	2.51
PD/531	1	161	160	3	W	K	+2	-460	-1.60	1.60
PD/531	2	164	158	3	E	5	=	-400	0.28	-0.28
PD/531	5	163	159	3	E	3	+2	-460	-1.60	1.60
PD/531	7	157	162	2	W	4	+1	-140	6.20	-6.20
SL/525	2	165	173	2	W	4	=	-110	6.80	-6.80
SL/525	3	168	172	3	W	K	-2	100	10.18	-10.18
SL/525	8	174	167	3	E	7	+1	-430	-0.63	0.63
SL/525	9	166	171	3	W	4	+2	-460	-1.60	1.60
WM/459	1	178	188	3	E	2	+2	-460	-1.60	1.60
WM/459	2	184	187	3	W	K	+2	-460	-1.60	1.60
WM/459	3	177	186	6	E	J	-1	50	9.53	-9.53
WM/459	4	175	194	3	E	5	+2	-460	-1.60	1.60
WM/459	8	189	182	5	E	5	-2	100	10.18	-10.18
WM/459	10	179	185	3	E	5	+1	-430	-0.63	0.63
WM/459	11	181	190	5	E	J	+1	-490	-2.51	2.51
WM/459	12	180	183	3	E	J	+2	-460	-1.60	1.60
WM/459	13	176	191	3	E	5	=	-400	0.28	-0.28
WP/403	1	201	202	3	W	4	+1	-430	-0.63	0.63
WP/403	2	199	198	3	W	4	=	-400	0.28	-0.28
WP/403	3	197	222	3	E	5	+1	-430	-0.63	0.63
WP/403	4	195	218	3	E	8	=	-400	0.28	-0.28
WP/403	4	221	216	3	E	5	+1	-430	-0.63	0.63
WP/403	5	219	212	3	W	4	+2	-460	-1.60	1.60
WP/403	6	217	208	3	E	5	+2	-460	-1.60	1.60
WP/403	7	215	204	3	E	3	+1	-430	-0.63	0.63
WP/403	8	213	200	3	E	J	=	-400	0.28	-0.28
WP/403	9	211	196	3	E	J	+1	-430	-0.63	0.63
WP/403	10	220	209	3	E	5	-1	50	9.53	-9.53
WP/403	12	214	207	3	E	5	+2	-460	-1.60	1.60
WP/403	13	210	205	3	E	5	=	-400	0.28	-0.28
WP/403	14	206	203	3	E	5	+2	-460	-1.60	1.60
WP/439	1	239	225	3	E	5	+1	-430	-0.63	0.63
WP/439	1	238	235	3	E	5	+2	-460	-1.60	1.60
WP/439	2	226	237	3	E	3	+2	-460	-1.60	1.60
WP/439	2	223	234	3	W	K	+2	-460	-1.60	1.60
WP/439	3	224	229	3	E	J	+2	-460	-1.60	1.60
WP/439	4	236	230	3	E	5	+2	-460	-1.60	1.60
WP/439	5	231	232	3	E	J	+3	-490	-2.51	2.51
WP/439	5	233	228	3	E	5	+2	-460	-1.60	1.60
WP/507	1	242	241	3	E	5	+1	-430	-0.63	0.63
ZP/308	2	247	250	3	W	4	+2	-460	-1.60	1.60
ZP/308	3	249	253	3	W	K	+2	-460	-1.60	1.60
ZP/308	8	248	246	3	W	4	+2	-460	-1.60	1.60
ZP/308	9	251	252	3	E	5	+2	-460	-1.60	1.60
ZP/378	1	259	258	3	W	4	+1	-430	-0.63	0.63
ZP/378	2	262	256	3	W	K	=	-400	0.28	-0.28
ZP/378	5	261	257	3	E	5	+2	-460	-1.60	1.60
ZP/378	7	255	260	3	E	5	+1	-430	-0.63	0.63
ZP/41	1	295	270	3	E	5	+1	-430	-0.63	0.63
ZP/41	1	277	296	3	E	5	=	-400	0.28	-0.28
ZP/41	2	293	266	3	E	5	+1	-430	-0.63	0.63
ZP/41	2	271	294	3	W	6	+3	-490	-2.51	2.51
ZP/41	3	291	288	3	W	4	+2	-460	-1.60	1.60
ZP/41	3	265	292	3	W	4	+2	-460	-1.60	1.60
ZP/41	4	289	284	3	E	J	+1	-430	-0.63	0.63
ZP/41	4	285	290	3	E	J	=	-400	0.28	-0.28
ZP/41	5	279	280	3	E	5	+1	-430	-0.63	0.63
ZP/41	6	273	276	3	W	K	+1	-430	-0.63	0.63
ZP/41	7	267	272	3	W	K	+1	-430	-0.63	0.63
ZP/41	8	287	268	3	E	5	+1	-430	-0.63	0.63
ZP/41	9	305	264	3	E	J	=	-400	0.28	-0.28
ZP/41	9	281	306	2	W	4	-1	50	9.53	-9.53
ZP/41	10	286	303	3	E	5	+2	-460	-1.60	1.60
ZP/41	11	282	301	3	E	5	+2	-460	-1.60	1.60
ZP/41	11	302	269	3	E	J	+2	-460	-1.60	1.60
ZP/41	12	278	299	3	W	K	=	-400	0.28	-0.28
ZP/41	12	300	263	3	E	J	+2	-460	-1.60	1.60
ZP/41	13	274	297	3	E	5	+1	-430	-0.63	0.63
ZP/41	13	298	283	3	E	5	+2	-460	-1.60	1.60
ZP/433	1	311	310	3	W	4	=	-400	0.28	-0.28
ZP/433	2	314	308	3	E	5	=	-400	0.28	-0.28
ZP/433	5	313	309	3	E	2	+2	-460	-1.60	1.60
ZP/433	7	307	312	3	E	J	=	-400	0.28	-0.28
ZP/501	1	324	315	3	E	5	+1	-430	-0.63	0.63
ZP/501	2	317	320	3	W	K	=	-400	0.28	-0.28
ZP/501	3	319	323	6	W	K	-2	100	10.18	-10.18
ZP/501	8	318	316	3	E	5	+1	-430	-0.63	0.63
ZP/501	9	321	322	3	W	6	+2	-460	-1.60	1.60