Turniej na maksy

Środa, 15 kwietnia 2026

Wyniki z 15/18 ośrodków

do wyników...

pobierz rozkłady turnieju

|<<

<<

*

>>

>>|

Rozdanie nr 10

\|<<	<<	*	>>	>>\|
Rozdanie nr 10

J65

J3

3

KQJ7432

8742

872

KQJ8

106

E/Obie

KQ93

Q1094

9765

8

A10

AK65

A1042

A95

Liczba lew do wzięcia:


N	11	7	9	7	12		E	1	5	4	5	1
S	11	7	9	7	12		W	1	5	4	5	1

Minimax: 6

S, 1370
DeepFinesse ©1999 Wiliam Bailey

zapis	liczba wystąpień	kontrakt		liczba wystąpień	% NS	% EW
2220	1	7 S =		1	99.97	0.03
1470	1	6 S +1		1	98.90	1.10
1440	5	6 N =		1	95.67	4.33
1440	5	6 S =		4	95.67	4.33
1390	3	6 S +1		3	91.38	8.62
1370	18	6 N =		1	80.09	19.91
1370	18	6 S =		17	80.09	19.91
720	5	3 N +4		1	67.73	32.27
720	5	3 S +4		4	67.73	32.27
690	21	3 N +3		9	53.76	46.24
690	21	3 S +3		12	53.76	46.24
660	30	3 N +2		3	26.36	73.64
		3 S +2		26
		5 S =		1
640	4	5 N +2		1	8.09	91.91
640	4	5 S +2		3	8.09	91.91
620	2	5 S +1		2	4.86	95.14
150	1	3 S +2		1	3.25	96.75
-200	2	7 S -2		1	1.64	98.36
-200	2	7 S -2		1	1.64	98.36
-400	1	4 S -4		1	0.03	99.97
	5	TD

Kliknij na numer pary, żeby obejrzeć historię.

Kliknij na nagłówki kolumn, żeby zmienić sortowanie.

ośrodek	runda	NS	EW	kontrakt	rozg.	wist	lew	zapis	% NS	% EW
DS/158	1	2	7	6	S	K	+1	1390	91.38	8.62
DS/158	2	6	5	3	S	K	+2	660	26.36	73.64
DS/158	3	8	3	6	S	K	=	1370	80.09	19.91
DS/158	6	1	4	6	N	K	=	1440	95.67	4.33
DS/436	1	16	21	6	S	K	=	1370	80.09	19.91
DS/436	3	19	20	5	N	K	+2	640	8.09	91.91
DS/436	4	13	15	3	S	7	+2	660	26.36	73.64
DS/436	5	17	11	3	N	K	+3	690	53.76	46.24
DS/436	12	12	9	6	S	K	+1	1390	91.38	8.62
DS/436	13	14	18	6	S	K	=	1370	80.09	19.91
KP/143	5	40	27	3	S	K	+3	690	53.76	46.24
KP/143	4	24	39	5	S	K	=	660	26.36	73.64
KP/143	3	29	32	3	S	8	+2	660	26.36	73.64
KP/143	2	33	25	6	S	K	=	1370	80.09	19.91
KP/143	1	31	35	3	N	K	+2	660	26.36	73.64
KP/143	13	28	38	3	S	K	+3	690	53.76	46.24
KP/143	12	37	26	6	S	K	=	1370	80.09	19.91
KP/143	11	30	23	6	S	K	=	1370	80.09	19.91
LB/429	1	42	47	3	S	K	+3	690	53.76	46.24
LB/429	2	46	45	3	S	K	+3	690	53.76	46.24
LB/429	3	48	43	5	S	K	+2	640	8.09	91.91
LB/429	6	41	44	4	S	7	-4	-400	0.03	99.97
LB/75	4	59	62	7	S	K	=	2220	99.97	0.03
LB/75	4	55	58	3	S	K	+3	690	53.76	46.24
LB/75	4	51	53	6	S	K	=	1370	80.09	19.91
LB/75	4	54	50	6	S	K	=	1370	80.09	19.91
LB/75	4	49	61	3	S	J	+3	690	53.76	46.24
LB/75	4	52	60	3	N	9	+3	690	53.76	46.24
LB/75	4	57	56	6	S	K	=	1370	80.09	19.91
MA/126	1	69	70	3	N	K	+3	690	53.76	46.24
MA/126	1	77	78	3	S	K	+3	690	53.76	46.24
MA/126	2	67	66	6	S	K	=	1440	95.67	4.33
MA/126	2	75	74	3	S	K	+2	660	26.36	73.64
MA/126	3	65	86	3	S	K	+2	660	26.36	73.64
MA/126	4	63	82	3	S	K	+2	660	26.36	73.64
MA/126	6	85	76	3	S	K	+3	690	53.76	46.24
MA/126	7	72	83	3	S	K	+2	660	26.36	73.64
MA/126	8	84	73	3	S	K	+2	660	26.36	73.64
MA/126	8	68	81	6	S	K	=	1370	80.09	19.91
MA/126	9	80	71	5	S	K	+2	640	8.09	91.91
MA/126	9	64	79	3	S	K	+2	660	26.36	73.64
MA/489	1	88	93	3	N	10	+2	660	26.36	73.64
MA/489	2	92	91	3	S	K	+2	660	26.36	73.64
MA/489	3	94	89	3	S	K	+2	660	26.36	73.64
MA/489	6	87	90	6	S	K	=	1440	95.67	4.33
MP/138	2	100	96	3	N	4	+4	720	67.73	32.27
MP/138	2	95	97	6	S	K	=	1440	95.67	4.33
MP/138	2	99	98	3	S	K	+3	690	53.76	46.24
OP/506	1	108	109	6	S	K	=	1370	80.09	19.91
OP/506	2	110	102	6	S	K	=	1370	80.09	19.91
OP/506	3	104	107	3	N	10	+3	690	53.76	46.24
OP/506	4	106	101	5	S	K	+2	640	8.09	91.91
OP/506	9	105	103	3	S	K	+2	660	26.36	73.64
PK/51	1	115	116	6	S	K	=	1370	80.09	19.91
PK/51	2	118	113	3	S	K	+2	660	26.36	73.64
PK/51	3	111	117	5	S	K	+1	620	4.86	95.14
PK/51	6	112	114	3	S	K	+2	660	26.36	73.64
WM/337	1	124	127	3	N	Q	+3	690	53.76	46.24
WM/337	2	119	121	6	S	K	=	1370	80.09	19.91
WM/337	3	130	131	3	S	K	+2	660	26.36	73.64
WM/337	4	133	126	3	N	K	+3	690	53.76	46.24
WM/337	5	136	123	3	S	K	+3	690	53.76	46.24
WM/337	12	132	128	3	S	K	+2	660	26.36	73.64
WM/337	13	122	134	3	S	K	+2	660	26.36	73.64
WM/337	14	129	120	3	S	K	+4	720	67.73	32.27
WM/337	15	135	125	3	S	K	+2	660	26.36	73.64
WP/252	1	144	145	5	S	K	+1	620	4.86	95.14
WP/252	2	146	138	3	S	2	+3	690	53.76	46.24
WP/252	3	140	143	3	S	K	+2	660	26.36	73.64
WP/252	4	142	137	3	S	K	+2	660	26.36	73.64
WP/252	9	141	139	3	N	5	+2	660	26.36	73.64
ZP/41	1	187	192	3	S	K	+2	150	3.25	96.75
ZP/41	3	201	184	3	N	K	+3	690	53.76	46.24
ZP/41	4	211	206	3	S	K	+2	660	26.36	73.64
ZP/41	4	195	212	3	S	K	+2	660	26.36	73.64
ZP/41	5	209	202	7	S	K	-2	-200	1.64	98.36
ZP/41	5	189	210	6	S	8	+1	1470	98.90	1.10
ZP/41	6	183	198	6	S	K	=	1370	80.09	19.91
ZP/41	7	203	194	3	S	K	+4	720	67.73	32.27
ZP/41	8	197	190	3	S	2	+4	720	67.73	32.27
ZP/41	9	191	186	3	S	K	+2	660	26.36	73.64
ZP/41	10	208	185	6	S	J	=	1440	95.67	4.33
ZP/41	11	204	205	3	S	K	+2	660	26.36	73.64
ZP/41	12	200	199	3	S	K	+4	720	67.73	32.27
ZP/41	13	196	193	6	S	K	+1	1390	91.38	8.62
ZP/482	1	224	230	3	S	K	+2	660	26.36	73.64
ZP/482	2	216	231	6	N	K	=	1370	80.09	19.91
ZP/482	3	221	223	6	S	K	=	1370	80.09	19.91
ZP/482	4	220	213	3	N	K	+3	690	53.76	46.24
ZP/482	5	232	217	7	S	K	-2	-200	1.64	98.36
ZP/482	9	226	222	3	N	4	+3	690	53.76	46.24
ZP/482	10	227	215	3	S	K	+2	660	26.36	73.64
ZP/482	11	228	214	6	S	K	=	1370	80.09	19.91
ZP/482	12	219	229	3	S	K	+3	690	53.76	46.24
ZP/501	1	240	241	TD					50.00	50.00
ZP/501	2	242	234	TD					50.00	50.00
ZP/501	3	236	239	TD					50.00	50.00
ZP/501	4	238	233	TD					50.00	50.00
ZP/501	9	237	235	TD					50.00	50.00