Turniej na maksy

Środa, 29 października 2025

Wyniki z 15 ośrodków

do wyników...

pobierz rozkłady turnieju

|<<

<<

*

>>

>>|

Rozdanie nr 17

\|<<	<<	*	>>	>>\|
Rozdanie nr 17

J9

K1032

J10763

94

A743

64

AK2

AJ75

N/-

KQ1082

Q

Q854

K62

65

AJ9875

9

Q1083

Liczba lew do wzięcia:


N	2	1	8	3	2		E	7	12	5	10	11
S	2	1	8	3	2		W	7	12	5	10	11

Minimax: 6

W, -980
DeepFinesse ©1999 Wiliam Bailey

zapis	liczba wystąpień	kontrakt		liczba wystąpień	% NS	% EW
570	1	2 x S +1		1	99.99	0.01
-230	1	3 E +3		1	99.03	0.97
-300	1	4 x S -2		1	98.08	1.92
-450	6	4 E +1		2	94.75	5.25
-450	6	5 E =		4	94.75	5.25
-480	78	4 E +2		2	54.76	45.24
		4 E +2		63
		4 W +2		1
		5 E +1		12
-500	4	5 x S -3		4	15.72	84.28
-510	6	4 E +3		5	10.96	89.04
-510	6	5 E +2		1	10.96	89.04
-980	9	6 E =		9	3.82	96.18

Kliknij na numer pary, żeby obejrzeć historię.

Kliknij na nagłówki kolumn, żeby zmienić sortowanie.

ośrodek	runda	NS	EW	kontrakt	rozg.	wist	lew	zapis	% NS	% EW
DS/158	1	5	2	4	E	A	+2	-480	54.76	45.24
DS/158	6	12	6	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
DS/158	8	10	4	4	E	5	+2	-480	54.76	45.24
DS/158	9	8	7	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
DS/158	10	3	11	4	E	A	+2	-480	54.76	45.24
DS/436	1	22	13	5	E	A	+1	-480	54.76	45.24
DS/436	2	23	17	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
DS/436	3	21	24	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
DS/436	4	18	20	4	E	A	+2	-480	54.76	45.24
DS/436	5	16	15	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
DS/436	6	19	14	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
KP/143	9	44	33	5	E	9	+1	-480	54.76	45.24
KP/143	8	43	37	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
KP/143	7	25	42	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
KP/143	6	41	29	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
KP/143	5	31	35	6	E	6	=	-980	3.82	96.18
KP/143	4	26	40	5 x	S	K	-3	-500	15.72	84.28
KP/143	3	39	28	5	E	9	+1	-480	54.76	45.24
KP/143	2	36	30	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
KP/143	1	34	38	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
KP/143	13	32	27	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
LB/49	1	55	49	5	E	A	+1	-480	54.76	45.24
LB/49	2	52	48	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
LB/49	4	53	51	5	E	6	+1	-480	54.76	45.24
LB/49	5	47	57	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
LB/49	6	58	50	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
LB/49	9	54	45	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
LB/75	2	65	63	4	E	9	+1	-450	94.75	5.25
LB/75	3	59	60	4	E	9	+3	-510	10.96	89.04
LB/75	4	68	62	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
LB/75	5	64	67	4	E	A	+2	-480	54.76	45.24
LB/75	6	66	61	4	E	A	+2	-480	54.76	45.24
MA/282	1	85	86	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
MA/282	2	83	79	5	E	9	+1	-480	54.76	45.24
MA/282	3	76	82	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
MA/282	4	81	80	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
MA/282	5	77	88	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
MA/282	6	75	70	5 x	S	A	-3	-500	15.72	84.28
MA/282	7	78	74	5 x	S	A	-3	-500	15.72	84.28
MA/282	8	89	72	4	E	A	+2	-480	54.76	45.24
MA/282	9	69	71	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
MA/282	13	91	84	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
MA/489	4	98	96	5	E	9	+1	-480	54.76	45.24
MA/489	4	95	97	5	E	9	+1	-480	54.76	45.24
MA/489	4	94	93	4	W	2	+2	-480	54.76	45.24
MP/138	3	104	101	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
MP/138	3	100	102	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
MP/138	3	99	103	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
PK/51	1	111	112	6	E	A	=	-980	3.82	96.18
PK/51	3	108	109	4	E	A	+2	-480	54.76	45.24
PK/51	4	106	110	6	E	A	=	-980	3.82	96.18
PM/102	1	117	115	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
PM/102	3	120	116	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
PM/102	4	119	125	4	E	5	+2	-480	54.76	45.24
PM/102	5	114	113	5	E	9	+1	-480	54.76	45.24
PM/102	6	126	118	4	E	6	+2	-480	54.76	45.24
PM/102	10	121	123	4	E	A	+2	-480	54.76	45.24
WM/337	1	143	141	4	E	3	+2	-480	54.76	45.24
WM/337	2	133	132	5	E	A	+1	-480	54.76	45.24
WM/337	3	137	144	4	E	A	+2	-480	54.76	45.24
WM/337	4	145	140	4	E	A	+2	-480	54.76	45.24
WM/337	5	146	138	5	E	9	+1	-480	54.76	45.24
WM/337	6	129	147	5	E	A	+1	-480	54.76	45.24
WM/337	7	134	127	5	E	9	=	-450	94.75	5.25
WM/337	8	130	136	6	E	A	=	-980	3.82	96.18
WM/337	9	148	135	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
WM/337	14	131	128	6	E	9	=	-980	3.82	96.18
WM/337	15	139	142	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
WP/247	1	165	166	4	E	9	+3	-510	10.96	89.04
WP/247	1	169	170	5	E	A	=	-450	94.75	5.25
WP/247	2	163	162	5	E	9	+2	-510	10.96	89.04
WP/247	3	161	158	6	E	9	=	-980	3.82	96.18
WP/247	4	159	154	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
WP/247	5	157	150	5	E	A	=	-450	94.75	5.25
WP/247	6	155	186	6	E	A	=	-980	3.82	96.18
WP/247	7	153	182	4	E	9	+1	-450	94.75	5.25
WP/247	7	187	176	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
WP/247	8	151	178	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
WP/247	8	185	172	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
WP/247	9	149	174	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
WP/247	9	183	168	4	E	5	+3	-510	10.96	89.04
WP/247	10	164	181	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
WP/247	11	160	179	2 x	S	A	+1	570	99.99	0.01
WP/247	12	156	177	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
WP/247	13	152	175	5 x	S	6	-3	-500	15.72	84.28
WP/247	14	188	173	6	E	A	=	-980	3.82	96.18
WP/252	1	191	194	4	E	A	+2	-480	54.76	45.24
WP/252	3	192	190	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
WP/252	4	189	195	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
WP/252	5	196	193	4 x	S	K	-2	-300	98.08	1.92
ZP/482	1	206	210	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
ZP/482	2	208	202	4	E	9	+3	-510	10.96	89.04
ZP/482	3	211	200	4	E	A	+2	-480	54.76	45.24
ZP/482	4	212	198	3	E	9	+3	-230	99.03	0.97
ZP/482	5	207	203	4	E	A	+2	-480	54.76	45.24
ZP/482	6	201	213	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
ZP/482	7	197	214	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
ZP/482	8	209	215	5	E	A	=	-450	94.75	5.25
ZP/482	9	216	205	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
ZP/482	13	204	199	4	E	9	+3	-510	10.96	89.04
ZP/501	3	224	221	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
ZP/501	4	226	217	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
ZP/501	5	228	220	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
ZP/501	7	218	219	6	E	A	=	-980	3.82	96.18
ZP/501	8	225	227	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24
ZP/501	9	229	223	4	E	9	+2	-480	54.76	45.24