Turniej na impy (cav.)

Czwartek, 11 września 2025

Wyniki z 22 ośrodków

do wyników...

pobierz rozkłady turnieju

|<<

<<

*

>>

>>|

Rozdanie nr 11

\|<<	<<	*	>>	>>\|
Rozdanie nr 11

108

J8

Q109652

873

K964

K9643

J

1092

S/-

Q532

752

84

QJ65

AJ7

AQ10

AK73

AK4

Liczba lew do wzięcia:


N	11	7	7	11	8		E	2	5	5	2	4
S	11	7	7	11	8		W	2	5	5	2	4

Minimax: 3

S, 460
DeepFinesse ©1999 Wiliam Bailey

zapis	liczba wystąpień	kontrakt		liczba wystąpień	% NS	% EW
990	2	6 S =		2	11.28	-11.28
520	3	3 S +4		3	2.81	-2.81
490	20	3 N +3		1	1.93	-1.93
490	20	3 S +3		19	1.93	-1.93
460	59	3 S +2		56	1.02	-1.02
		4 S +1		2
		5 S =		1
430	2	3 S +1		2	0.12	-0.12
400	2	5 N =		2	-0.76	0.76
300	1	4 x W -2		1	-2.83	2.83
240	1	1 S +5		1	-4.48	4.48
210	5	2 S +3		5	-4.89	4.89
170	1	2 N +4		1	-5.80	5.80
150	4	2 N +3		1	-6.01	6.01
		2 S +3		2
		3 N +2		1
130	1	1 S +3		1	-6.64	6.64
-50	5	2 S -1		1	-9.84	9.84
		6 N -1		3
		3 S -1		1
-150	1	6 S -3		1	-11.08	11.08
	1	TD

Kliknij na numer pary, żeby obejrzeć historię.

Kliknij na nagłówki kolumn, żeby zmienić sortowanie.

ośrodek	runda	NS	EW	kontrakt	rozg.	wist	lew	zapis	IMP NS	IMP EW
DS/136	2	6	2	3	S	4	+3	490	1.93	-1.93
DS/136	2	1	3	3	S	4	+2	460	1.02	-1.02
DS/136	2	5	4	3	S	4	+3	490	1.93	-1.93
DS/336	2	13	15	3	S	4	+2	460	1.02	-1.02
DS/336	6	14	8	3	S	4	+3	490	1.93	-1.93
DS/336	7	12	11	3	S	4	+3	490	1.93	-1.93
DS/336	8	7	17	3	S	4	+2	460	1.02	-1.02
DS/336	9	9	16	5	S	4	=	460	1.02	-1.02
DS/380	2	31	29	3	S	6	+2	460	1.02	-1.02
DS/380	3	27	19	3	S	4	+2	460	1.02	-1.02
DS/380	4	21	30	3	S	4	+2	460	1.02	-1.02
DS/380	5	25	26	3	S	4	+4	520	2.81	-2.81
DS/380	6	34	24	3	S	4	+3	490	1.93	-1.93
DS/380	12	23	20	3	S	K	+3	490	1.93	-1.93
DS/380	13	22	32	1	S	J	+3	130	-6.64	6.64
DS/72	1	36	41	3	S	4	+3	490	1.93	-1.93
DS/72	2	40	39	3	S	4	+2	460	1.02	-1.02
DS/72	6	35	38	3	S	4	+2	460	1.02	-1.02
DS/94	1	44	49	6	S	10	-3	-150	-11.08	11.08
DS/94	6	43	46	3	S	4	+3	490	1.93	-1.93
DS/94	2	48	47	3	S	4	+2	460	1.02	-1.02
KP/355	0	56	53	3	S		+2	460	1.02	-1.02
KP/355	0	52	51	3	S		+2	460	1.02	-1.02
KP/355	0	55	54	6	N		-1	-50	-9.84	9.84
KP/50	6	74	62	4	S	4	+1	460	1.02	-1.02
KP/50	5	65	57	3	S	4	+2	460	1.02	-1.02
KP/50	4	69	70	3	S	10	+2	460	1.02	-1.02
KP/50	3	58	60	3	S	3	+3	490	1.93	-1.93
KP/50	2	63	66	3	S	4	+2	460	1.02	-1.02
KP/50	1	64	73	3	S	10	+2	460	1.02	-1.02
KP/50	15	68	59	TD					-1.20	1.20
KP/50	14	61	72	3	S	4	+2	460	1.02	-1.02
KP/50	13	67	71	3	S	4	+2	460	1.02	-1.02
LB/385	1	82	83	3	S	9	+3	490	1.93	-1.93
LB/385	3	78	81	3	S	J	+2	460	1.02	-1.02
LB/385	4	80	75	2	S	J	+3	210	-4.89	4.89
LB/385	9	79	77	1	S	4	+5	240	-4.48	4.48
LD/460	2	88	90	3	S	J	+2	460	1.02	-1.02
LD/460	3	86	85	3	S	6	+2	460	1.02	-1.02
LD/460	4	89	93	3	S	4	+3	490	1.93	-1.93
LD/460	8	94	92	5	N	2	=	400	-0.76	0.76
LD/460	9	95	87	3	S	4	+2	460	1.02	-1.02
LD/478	3	98	97	6	S	4	=	990	11.28	-11.28
LD/478	2	100	102	3	S	4	+4	520	2.81	-2.81
LD/478	1	103	108	3	S	4	+3	490	1.93	-1.93
LD/478	4	101	105	3	S	3	+2	460	1.02	-1.02
LD/478	9	107	99	5	N	Q	=	400	-0.76	0.76
LD/478	8	106	104	2	S	J	-1	-50	-9.84	9.84
MA/282	1	115	116	2	S	6	+3	210	-4.89	4.89
MA/282	3	118	110	2	S	4	+3	210	-4.89	4.89
MA/282	4	117	114	2	S	4	+3	210	-4.89	4.89
MA/282	9	112	109	3	S	4	+2	460	1.02	-1.02
MA/46	2	122	120	2	S	10	+3	210	-4.89	4.89
MA/46	2	121	119	3	S	4	+2	460	1.02	-1.02
MA/503	1	124	129	3	S	2	+2	460	1.02	-1.02
MA/503	2	128	127	3	S	4	+2	460	1.02	-1.02
MA/503	3	130	125	3	N	6	+3	490	1.93	-1.93
MA/503	6	123	126	3	S	4	+3	490	1.93	-1.93
MA/86	1	135	136	2	N	5	+4	170	-5.80	5.80
MA/86	2	138	133	3	S	4	+2	460	1.02	-1.02
MA/86	3	131	137	3	S	4	+1	430	0.12	-0.12
MA/86	6	132	134	4	S	4	+1	460	1.02	-1.02
PD/369	1	140	145	3	S	J	+2	460	1.02	-1.02
PD/369	2	144	143	3	S	3	+3	490	1.93	-1.93
PD/369	6	139	142	3	S	4	+2	460	1.02	-1.02
SL/87	1	153	157	3	S	4	+2	460	1.02	-1.02
SL/87	2	155	147	3	S	4	+2	460	1.02	-1.02
SL/87	3	160	149	3	S	4	+3	490	1.93	-1.93
SL/87	4	158	159	2	S	9	+3	150	-6.01	6.01
SL/87	5	152	154	3	S	K	+2	460	1.02	-1.02
SL/87	6	156	150	3	S	4	+2	460	1.02	-1.02
SL/87	13	151	148	3	S	4	+2	460	1.02	-1.02
WM/459	1	166	174	6	N	Q	-1	-50	-9.84	9.84
WM/459	2	173	171	3	S	4	+2	460	1.02	-1.02
WM/459	4	167	169	3	S	6	+3	490	1.93	-1.93
WM/459	5	162	175	3	S	4	+3	490	1.93	-1.93
WM/459	6	161	176	3	S	4	+2	460	1.02	-1.02
WM/459	12	163	170	6	N	5	-1	-50	-9.84	9.84
WM/459	13	168	164	3	S	3	+2	460	1.02	-1.02
WP/403	1	187	188	3	S	4	+2	460	1.02	-1.02
WP/403	1	195	196	3	S	4	-1	-50	-9.84	9.84
WP/403	2	185	184	3	S	9	+2	460	1.02	-1.02
WP/403	2	193	192	6	S	4	=	990	11.28	-11.28
WP/403	3	183	180	3	S	4	+2	460	1.02	-1.02
WP/403	4	181	208	3	S	4	+2	460	1.02	-1.02
WP/403	5	179	204	2	N	Q	+3	150	-6.01	6.01
WP/403	6	177	200	3	S	4	+2	460	1.02	-1.02
WP/403	9	207	190	3	S	4	+2	460	1.02	-1.02
WP/403	10	186	205	3	S	3	+2	460	1.02	-1.02
WP/403	11	182	203	3	S	4	+2	460	1.02	-1.02
WP/403	12	178	201	3	S	4	+4	520	2.81	-2.81
WP/403	13	198	191	3	N	5	+2	150	-6.01	6.01
WP/403	13	206	199	3	S	4	+2	460	1.02	-1.02
WP/403	14	194	189	3	S	4	+2	460	1.02	-1.02
WP/403	14	202	197	3	S	4	+2	460	1.02	-1.02
WP/507	1	211	212	3	S	9	+2	460	1.02	-1.02
WP/507	2	209	214	3	S	4	+3	490	1.93	-1.93
ZP/308	1	216	221	3	S	4	+2	460	1.02	-1.02
ZP/308	2	220	219	3	S	4	+2	460	1.02	-1.02
ZP/308	6	215	218	3	S	4	+2	460	1.02	-1.02
ZP/378	1	229	234	2	S	10	+3	150	-6.01	6.01
ZP/378	2	226	228	3	S	4	+2	460	1.02	-1.02
ZP/378	3	224	223	3	S	4	+2	460	1.02	-1.02
ZP/378	4	227	231	3	S	4	+2	460	1.02	-1.02
ZP/378	9	233	225	3	S	4	+1	430	0.12	-0.12
ZP/433	1	236	241	4 x	W	A	-2	300	-2.83	2.83
ZP/433	2	240	239	3	S	3	+2	460	1.02	-1.02
ZP/433	6	235	238	3	S	3	+3	490	1.93	-1.93