Turniej na maksy

Poniedziałek, 16 kwietnia 2018

Wyniki z 22 ośrodków

do wyników...

pobierz rozkłady turnieju

|<<

<<

*

>>

>>|

Rozdanie nr 21

\|<<	<<	*	>>	>>\|
Rozdanie nr 21

AQ6

AJ86

AQ102

85

J

K9542

J9643

Q7

N/NS

K8432

7

75

K9432

10975

Q103

K8

AJ106

Liczba lew do wzięcia:


N	11	10	10	10	10		E	1	3	3	3	3
S	11	10	10	10	10		W	2	3	3	3	3

Minimax: 3

S, 660
DeepFinesse ©1999 Wiliam Bailey

zapis	liczba wystąpień	kontrakt		liczba wystąpień	% NS	% EW
1700	1	5 x E -7		1	100.00	0.00
1400	1	4 x E -6		1	99.39	0.61
1350	1	3 x N +3		1	98.79	1.21
1100	2	2 x W -5		1	97.88	2.12
1100	2	3 x E -5		1	97.88	2.12
800	1	2 x E -4		1	96.97	3.03
720	1	3 N +4		1	96.36	3.64
690	27	3 N +3		25	87.88	12.12
690	27	3 S +3		2	87.88	12.12
660	106	3 N +2		97	47.58	52.42
		3 S +2		8
		5 N =		1
650	3	4 N +1		1	14.55	85.45
		4 S +1		1
		4 S +1		1
630	14	3 N +1		14	9.40	90.60
620	3	4 N =		3	4.24	95.76
600	2	3 N =		2	2.73	97.27
200	1	2 E -4		1	1.82	98.18
140	2	2 N +1		1	0.91	99.09
140	2	3 N =		1	0.91	99.09
-200	1	4 S -2		1	0.00	100.00
	1	TD

Kliknij na numer pary, żeby obejrzeć historię.

Kliknij na nagłówki kolumn, żeby zmienić sortowanie.

ośrodek	runda	NS	EW	kontrakt	rozg.	wist	lew	zapis	% NS	% EW
DS/336	5	10	7	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
DS/336	6	12	3	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
DS/336	7	1	6	3	N	4	+2	660	47.58	52.42
DS/336	8	14	8	3	N	2	+3	690	87.88	12.12
DS/336	9	4	5	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
DS/336	10	11	13	3	N	8	+1	630	9.40	90.60
DS/336	11	2	9	3	N	4	+3	690	87.88	12.12
DS/67	2	17	29	3	N	5	+2	660	47.58	52.42
DS/67	3	31	21	3	S	J	+2	660	47.58	52.42
DS/67	4	30	15	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
DS/67	5	24	22	2	E	3	-4	200	1.82	98.18
DS/67	6	19	33	3	N	8	+3	690	87.88	12.12
DS/67	7	27	23	5	N	7	=	660	47.58	52.42
DS/67	8	32	16	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
DS/67	9	18	35	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
DS/67	10	34	20	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
DS/67	11	36	25	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
DS/72	6	39	38	3	S	J	+2	660	47.58	52.42
DS/72	5	44	49	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
DS/72	4	45	41	3	N	4	+2	660	47.58	52.42
DS/72	3	48	37	4	S	5	-2	-200	0.00	100.00
DS/72	2	42	40	3	N	4	+2	660	47.58	52.42
DS/72	1	46	47	3	N	3	+3	690	87.88	12.12
KP/50	11	61	74	3	N	4	+2	660	47.58	52.42
KP/50	10	72	54	3	N	2	+2	660	47.58	52.42
KP/50	9	55	73	3	N	3	=	600	2.73	97.27
KP/50	8	53	70	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
KP/50	7	59	71	3	N	3	+1	630	9.40	90.60
KP/50	6	60	68	3	N	2	+2	660	47.58	52.42
KP/50	5	62	69	4	N	3	=	620	4.24	95.76
KP/50	4	66	57	3	N	2	+2	660	47.58	52.42
KP/50	3	51	64	3	N	2	+3	690	87.88	12.12
KP/50	2	67	58	3	N	3	+3	690	87.88	12.12
KP/50	1	52	56	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
KP/50	14	63	65	3	N	2	+2	660	47.58	52.42
LB/263	4	79	77	4 x	E	5	-6	1400	99.39	0.61
LB/263	2	78	81	3	N	2	+2	660	47.58	52.42
LB/263	5	76	75	TD					60.00	60.00
LB/265	3	90	88	3	N	3	+3	690	87.88	12.12
LB/265	4	84	85	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
LB/265	5	92	87	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
LB/265	6	89	83	3	N	3	+3	690	87.88	12.12
LB/265	7	91	86	3	N	3	+3	690	87.88	12.12
LD/119	1	96	99	3	S	4	+2	660	47.58	52.42
LD/119	2	97	95	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
LD/119	3	94	93	3	S	4	+2	660	47.58	52.42
LD/119	4	100	98	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
LD/48	1	110	111	3	N	3	+1	630	9.40	90.60
LD/48	2	106	104	3	N	2	+2	660	47.58	52.42
LD/48	3	112	101	3	N	2	+2	660	47.58	52.42
LD/48	4	109	105	3	N	2	+2	660	47.58	52.42
LD/48	5	108	113	3	N	4	+2	660	47.58	52.42
LD/48	6	103	102	3	N	3	+1	630	9.40	90.60
LD/48	7	114	107	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
MA/321	5	124	121	3	N	2	+2	660	47.58	52.42
MA/321	6	126	117	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
MA/321	7	115	120	3	N	3	+1	630	9.40	90.60
MA/321	8	128	122	3	N	3	+3	690	87.88	12.12
MA/321	9	118	119	4	N	4	+1	650	14.55	85.45
MA/321	10	125	127	4	S	Q	+1	650	14.55	85.45
MA/321	11	116	123	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
MA/86	3	135	137	3	N	3	+4	720	96.36	3.64
MA/86	7	136	138	3	N	3	+3	690	87.88	12.12
MA/86	5	133	132	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
MA/86	6	130	134	3	N	9	+2	660	47.58	52.42
MA/86	4	131	129	3	N	7	=	600	2.73	97.27
MA/88	0	139	143	3	N	3	+3	690	87.88	12.12
MA/88	0	144	141	3	N	3	+3	690	87.88	12.12
MA/88	0	142	140	3	N	3	+3	690	87.88	12.12
MP/138	1	145	148	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
MP/138	2	146	147	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
MP/317	7	160	157	3	N	6	=	140	0.91	99.09
MP/317	7	161	150	3	N	2	+2	660	47.58	52.42
MP/317	7	152	156	2 x	W	5	-5	1100	97.88	2.12
MP/317	7	149	153	3	N	4	+1	630	9.40	90.60
MP/317	7	162	154	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
MP/317	7	158	159	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
MP/317	7	151	155	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
MP/40	1	169	186	5 x	E	K	-7	1700	100.00	0.00
MP/40	2	168	184	3	N	5	+2	660	47.58	52.42
MP/40	3	167	182	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
MP/40	4	166	180	3	N	2	+3	690	87.88	12.12
MP/40	5	165	189	3	N	6	+2	660	47.58	52.42
MP/40	6	164	187	4	N	5	=	620	4.24	95.76
MP/40	7	185	163	4	S	9	+1	650	14.55	85.45
MP/40	8	183	171	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
MP/40	9	188	170	3	N	2	+2	660	47.58	52.42
MP/40	1	179	194	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
MP/40	2	177	196	3	S	5	+2	660	47.58	52.42
MP/40	3	176	193	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
MP/40	4	175	191	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
MP/40	5	174	195	3	S	4	+2	660	47.58	52.42
MP/40	6	173	197	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
MP/40	7	192	172	3	N	3	+3	690	87.88	12.12
MP/40	8	190	181	3	N	2	+2	660	47.58	52.42
MP/40	9	198	178	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
OP/273	2	202	205	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
OP/273	4	203	201	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
OP/273	5	200	199	3	N	3	+3	690	87.88	12.12
OP/273	6	206	204	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
PD/70	5	208	207	3	S	4	+3	690	87.88	12.12
PD/70	2	210	213	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
PD/70	4	211	209	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
PD/70	6	214	212	3	N	2	+2	660	47.58	52.42
PD/81	7	215	220	3	N	3	+3	690	87.88	12.12
PD/81	9	218	219	3	N	2	+3	690	87.88	12.12
PD/81	5	224	221	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
PD/81	6	226	217	3	N	4	+2	660	47.58	52.42
PD/81	8	228	222	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
PD/81	10	225	227	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
PD/81	11	216	223	2	N	4	+1	140	0.91	99.09
PK/51	7	229	237	3	N	3	+3	690	87.88	12.12
PK/51	7	238	240	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
PK/51	7	230	232	3	N	3	+1	630	9.40	90.60
PK/51	7	231	233	3	N	4	+2	660	47.58	52.42
PK/51	7	234	235	3	N	4	+3	690	87.88	12.12
PK/51	7	239	236	3	N	2	+1	630	9.40	90.60
PM/102	11	266	251	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
PM/102	10	264	242	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
PM/102	9	250	243	2 x	E	Q	-4	800	96.97	3.03
PM/102	8	265	252	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
PM/102	7	249	262	3 x	N	5	+3	1350	98.79	1.21
PM/102	6	245	263	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
PM/102	5	255	260	3	N	3	+1	630	9.40	90.60
PM/102	4	261	241	3	N	6	+2	660	47.58	52.42
PM/102	3	258	254	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
PM/102	2	259	248	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
PM/102	1	246	244	3	N	5	+2	660	47.58	52.42
PM/102	15	253	256	3	N	2	+2	660	47.58	52.42
PM/102	14	247	257	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
WP/147	2	272	270	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
WP/147	3	268	267	3	N	7	+2	660	47.58	52.42
WP/147	7	278	273	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
WP/147	4	271	275	3	N	4	+1	630	9.40	90.60
WP/147	5	276	274	3	N	3	+1	630	9.40	90.60
WP/244	11	279	295	3	N	3	+3	690	87.88	12.12
WP/244	10	283	282	3 x	E	K	-5	1100	97.88	2.12
WP/244	9	294	288	3	N	7	+2	660	47.58	52.42
WP/244	8	287	293	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
WP/244	7	285	292	3	N	7	+2	660	47.58	52.42
WP/244	6	289	281	3	N	2	+2	660	47.58	52.42
WP/244	5	291	286	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
WP/244	4	290	280	3	N	4	+2	660	47.58	52.42
WP/244	11	302	297	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
WP/244	10	306	301	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
WP/244	9	299	310	3	S	5	+3	690	87.88	12.12
WP/244	8	305	315	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
WP/244	7	303	319	3	N	3	+3	690	87.88	12.12
WP/244	6	309	300	3	N	2	+2	660	47.58	52.42
WP/244	5	307	304	3	S	J	+2	660	47.58	52.42
WP/244	4	313	308	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
WP/244	3	311	312	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
WP/244	2	316	317	4	N	5	=	620	4.24	95.76
WP/244	1	314	321	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
WP/244	13	322	320	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
WP/244	12	298	318	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
ZP/255	1	342	345	3	N	3	+1	630	9.40	90.60
ZP/255	2	338	343	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
ZP/255	3	344	341	3	N	3	+1	630	9.40	90.60
ZP/255	4	332	339	3	N	3	+3	690	87.88	12.12
ZP/255	5	325	328	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
ZP/255	6	333	336	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
ZP/255	7	331	340	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
ZP/255	8	329	326	3	S	3	+2	660	47.58	52.42
ZP/255	9	337	335	3	N	3	+1	630	9.40	90.60
ZP/255	10	334	327	3	N	3	+2	660	47.58	52.42
ZP/255	11	323	330	3	N	3	+3	690	87.88	12.12